粘土算法口诀

1. 一个平方砌多少砖怎样算

砖砌墙一平米一般24墙一平米128块，普通的砖空心砖是普通砖的双倍体积，所以也就要减64块了，一般普通强一米，高16批，一米长吧砖算下来也就是128号左右。如果按这样算的话，空心砖墙一米高八匹，一米长的砖8块，算下来就是64块多左右，所以在选择砖的时候，要看您选择的大小来决定它的转的块数。

2. 计算埋地电缆的载流量时，土壤的导热系数取多少丘陵地区，粘土，含水量较高。

电缆载流量口决：
估算口诀：
二点五下乘以九，往上减一顺号走。
三十五乘三点五，双双成组减点五。
条件有变加折算，高温九折铜升级。
穿管根数二三四，八七六折满载流。
说明：
(1)本节口诀对各种绝缘线(橡皮和塑料绝缘线)的载流量(安全电流)不是直接指
出，而是”截面乘上一定的倍数”来表示，通过心算而得。由表5 3可以看出：
倍数随截面的增大而减小。
“二点五下乘以九，往上减一顺号走”说的是2．5mm’及以下的各种截面铝芯
绝缘线，其载流量约为截面数的9倍。如2．5mm’导线，载流量为 2．5×9＝
22．5(A)。从4mm’及以上导线的载流量和截面数的倍数关系是顺着线号往上排，
倍数逐次减l，即4×8、6×7、10×6、16×5、 25×4。
“三十五乘三点五，双双成组减点五”，说的是35mm”的导线载流量为截面数
的3．5倍，即35×3．5＝122．5(A)。从50mm’及以上的导线，其载流量与截
面数之间的倍数关系变为两个两个线号成一组，倍数依次减0．5。即50、70mm’
导线的载流量为截面数的3倍；95、 120mm”导线载流量是其截面积数的2．5
倍，依次类推.
“条件有变加折算，高温九折铜升级”。上述口诀是铝芯绝缘线、明敷在环境温
度25℃的条件下而定的。若铝芯绝缘线明敷在环境温度长期高于 25℃的地区，
导线载流量可按上述口诀计算方法算出，然后再打九折即可；当使用的不是铝线
而是铜芯绝缘线，它的载流量要比同规格铝线略大一些，可按上述口诀方法算出
比铝线加大一个线号的载流量。如16mm’铜线的载流量，可按25mm2铝线计算。
计算电缆载流量选择电缆（根据电流选择电缆）：
导线的载流量与导线截面有关，也与导线的材料、型号、敷设方法以及环境温度
等有关，影响的因素较多，计算也较复杂。各种导线的载流量通常可以从手册中
查找。但利用口诀再配合一些简单的心算，便可直接算出，不必查表。

3. 陶瓷烧成收缩率的算法

收缩率计算公式是（R前-R后）/ R前 *100%。

传统的方法是将制成的粉料在规定的压力下等静压成型，再入窑烧成，然后测出收缩率，再根据收缩率及规定的压力适当调整生坯尺寸来组织生产。

但由于设备的不同、原料及制粉过程的波动，导致收缩率在不停地变化，瓷体尺寸的波动理应在所难免。

1、生坯成型时，通过调整压力控制压实密度来控制收缩率，比单纯地控制压力以保证收缩更科学。

2、在粉料制造过程中，可以对各种原料的烧失量进行控制以保证烧失量的稳定。

3、只要烧失量稳定，可以通过压实密度来计算收缩率。

(3)粘土算法口诀扩展阅读

干燥、烧成收缩与总收缩：

在陶瓷制造过程中，收缩率（简称收缩）是一项关键参数，工艺设计人员根据收缩来计算湿坯尺寸（进行胎型制作）或成瓷尺寸或白坯尺寸。

总收缩与干燥收缩及烧成收缩的关系不是简单的加减关系，总收缩等于干燥收缩和烧成收缩之和与两者之积的差。

4. 垃圾填埋场稳定性的计算

一、用土工膜覆盖的土质边坡的稳定性计算

在考虑衬垫下土质边坡的稳定性时，通常均假定以圆弧滑动作为其可能的破坏方式。在此假定前提下，可出现几种破坏形式，包括底部破坏，顶部破坏（在锚沟内或以外）和坡面破坏，如图4-11所示^[103]。

常规的设计步骤包括已知坡高、土的工程性质和抗剪强度参数。由于整个场地均有望位于地下水位以上并处于平衡状态，因此常规方法均采用总应力分析法。

图4-11 用土工膜覆盖的土质边坡的破坏形式^[3]

假设一个转动中心和滑弧半径，对于图4-11中a、b两类滑弧可将士体分成若干垂直土条并对滑动中心取力矩平衡，给出下列安全系数公式

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式中：W_i为i土条质量；θ_i为i土条底部中点切线与水平线交角；Δl_i为i土条底部弧长；φ为土的内摩擦角；土的凝聚力；R为破坏滑弧的半径；n为所利用的土条数。

上式中分子分母均有R，可以消去。若考虑其他因素如地震力，活荷载等则上式应作相应变化。在对假定滑弧任意选择的转动中心和半径算出其他安全系数后，就可进行搜索以找出安全系数最小的那个滑弧。在此标准下算得的最小安全系数若F_s<1.0，表示边坡不稳定，F_s＝1.0表示刚开始破坏，F_s>1.0则边坡是稳的，F_s值愈大愈安全。通常取F_s=1.5作为安全值。若F_s太小，则需将坡角减小直至F_。满足要求为止。

上述步骤计算工作量很大，多年来已给出许多设计图表供快速求解，图4-12及图4-13就是其中一种，在应用图上这些曲线时，安全系数可按下式计算式中：F_s为最小安全系数；土的不排水强度（或凝聚力）；γ为整体重力密度；H为土坡垂直高度；N_s为稳定数。

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图4-12 由土的不排水强度作出的稳定曲线^[104]

关于稳定安全系数的计算例子，可以参见岩土工程学或土力学中有关土坡稳定性计算的章节，本书将不举例说明。

对于图4-11中的滑弧c及d，安全系数公式要稍作改变。如果土工膜衬垫用土覆盖紧贴坡面并固定在锚沟内（通常均应如此），此时衬垫处于拉伸状态，分析时应考虑其张力的作用，安全系数公式应改成式中：T＝σ_a·t；σ_。为衬垫允许应力；t为衬垫厚度；a为力臂，最大等于R。其余符号意义同前。

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图4-13 由土的凝聚力和摩擦角作出的稳定曲线

若在衬垫上（或）下铺设土工织物以联结土工膜，也可作类似处理。无论何种情况，衬垫产生的张力对于给定的圆心位置和半径，其净效果都能使安全系数加大，如果忽略这一点，所产生的误差会使结果偏于保守。关于作用于滑弧底部的拉力，则对阻止潜在的破坏并无多大好处。当然，如果衬垫上不用土覆盖，就不会有法向应力来增加抗滑阻力，但即使有了覆盖，其净效果也不明显。

由于边坡稳定计算有单调而重复的特点，它很适合于用电脑计算，这样的电算程序已很多，如果要包括上述土工合成材料张力的计算，修改一下也是很方便的。

二、边坡位置多层衬垫系统的稳定性

主要的（第一层）粘土衬垫直接建于第二层淋滤液排水层之上，而该层又依次铺设于第二层土工膜之上。整个衬垫系统抗滑稳定性取决于系统各组成部分接触面上可利用的抗剪强度，通常第二层淋滤液排水层与第二层HDPE土工膜衬垫的接触面上抗剪强度最小，因此这一接触面是最危险的面。如果位于边坡的第二层土工膜衬垫是一层粗面HDPE膜，而第二层淋滤液排水层是一层两面贴有带针孔无纺土工织物或土工复合材料，则用于衬垫稳定性计算的各不同接触面上的摩擦角和凝聚力可见表4-10。

表4-10 多层衬垫材料接触面抗剪强度参数^[3]

复合衬垫沿坡面滑动的稳定性因具有多层衬垫和淋滤液排出层而变得非常复杂。垃圾重力荷载增加的剪应力通过第一层淋滤液排水层传至第一层衬垫系统。这些应力的一部分又通过摩擦转移至其下由土工织物和土工网组成的第二层淋滤液排水层，这些接触面之间摩擦力的差值必须由第一层土工膜衬垫以张应力的形式来承担，并与土工膜的屈服应力对比以确定其安全度。传至土工织物和土工网上的那部分力现在又通过它们传至下面的第二层衬垫系统，其应力差由土工织物和土工网承担并连续作用于第二层土工膜，不平衡部分最后再转移到土工膜下面的粘土衬垫中。图4-14表示作用于多层衬垫系统各接触面上的剪应力，图中F和F＇是作用力和反作用力的关系。

（一）施工期边坡衬垫系统的稳定性

双楔体分析可以用来计算在边坡的第一层或第二层粘土衬垫抵抗可能破坏的安全系数。如图4-15所示。粘土衬垫可以分成两段不连续的部分，主动楔位于坡面可导致土体破坏，被动楔侧位于坡脚并阻止破坏的发生。图上已标出主动楔体和被动楔体上的力。为简化计算，假定作用于两楔体接触面上的力E_A和E_P的方向均与坡面平行，坡顶则存在一道张裂缝将滑动土体与坡顶其他土分开。各作用力、摩擦角及边坡几何尺寸所用符号说明如图4-15。

图4-14 边坡双层复合衬垫系统接触面上的剪力^[3]

考虑主动楔力的平衡（图4-15）有：

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因

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由（4-10a）（简称（a），以下各式略同）→（c）

（d）→（b）

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考虑被动楔力的平衡（见图4-15），有：

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∑Fγ＝0,

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图4-15 边坡位置覆盖上层受力分析剖面图

W_A—主动楔重量（面积乘以重度）；W_P—被动楔重量（面积乘以重度）；β—坡角；H—覆盖土的厚度；L—坡面长度；H_V—坡高；L_H—边坡水平距离；φ—土的内摩擦角；δ－土层底部与邻近材料之间接触面摩擦角；N_A—作用于主动楔底部的法向力；F_A—作用于主动楔底部的摩擦力；E_A—被动楔作用于主动楔的力（大小未知，方向假定与坡面平行）；N_P—作用于被动楔底部的法向力；F_P—作用于被动楔底部的摩擦力；E_A—主动楔作用于被动楔的力（大小未知，方向假定与坡面平行），E_A＝E_A;F_s—覆盖土层的稳定安全系数

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上式可改写成：

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这是F_s的一个一元二次方程，其解为：

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式中

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C=W_A·sinβ·cosβ·tanφ·tanδ

由（d）

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由（a）

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算例1：一边坡位置的双层复合衬垫系统（图4-14）其有关资料如下：填埋场边坡角β＝18.4°（1:3）；坡高H_v=15.25m；边坡水平距离L_h=45.75m保护砂层覆盖厚H_s=0.60m（垂直于边坡）；砂的重度γ_s=18.00 kN/m³；粘土的摩擦角φ＝32°；第一层压实粘土衬垫厚H_c=1.0m（垂直边坡）；粘土的重度γ_c=17.3 kN/m³；粘土的摩擦角φ_s=30°；砂层与第一层土工复合材料之间的摩擦角φ₁=26°；第一层土工复合材料与第一层土工膜之间的摩擦角φ₅=22°；第一层土工膜与第一层粘土衬垫之间的摩擦角φ₃=25°第一层粘土衬垫与第二层土工复合材料之间的摩擦角φ₄=28°；第二层土工复合材料与第二层工膜之间的摩擦角φ₅=22°；第二层土工膜与第二层粘土衬垫之间的摩擦角φ₆=25°。试计算施工期边坡位置双层复合衬垫系统各接触面上的剪力和层间稳定安全系数。

解：计算在铺设第一层土工膜之前从第一层粘土衬垫到第二层粘土衬垫各接触布的剪力和安全系数。

A.第一层粘土衬垫与第二层土工复合材料之间接触面的安全系数。

坡角β＝18.4°，sinβ＝0.136,cosβ＝0.949

粘土摩擦角φ_c=30°，tanφ_c=0.577

第一层粘土衬垫与第二层土工复合材料之间接触面摩擦面δ₄=28°，tanδ₄=0.532

W_p=0.5·γ_c·（H_c/cosβ）·（H_c/sinβ）＝0.5×17.30×1.05×3.16=28.70kN/m

W_A=y_c·（H_c/cosβ）·[L_H-H_c/sinβ]=17.30×1.05×（45.75-3.16）=773.65kN/m

A=W_A·sinβ·cosβ＝773.65×0.316×0.949=232.00

B=－（W_p·tanφ_c+W_A·sinβ²·tanφ_C+W_A·cosβ²·tanδ₄）

＝-[28.70×0.577+773.65×（0.316）²×0.577+773.65×（0.949）²×0.532]

=-（16.56+44.58+370.67）=-431.81

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B.第一层粘土衬垫和第二层土工复合材料之间的剪力

F₄=W_A·cosβ·tanδ₄/F_s4=773.65×0.949×0.532/1.68=232.50kN/m

H_A=W_A·cosβ＝773.65×0.949=734.20kN/m

FƊ=F₄=232.50kN/m

C.第二层土工复合材料与第二层土工膜之间的剪力

已知第二层土工复合材料与第二层工膜接触面摩擦角δ₅=22°,tanδ₅=0.404

（F₅）_max=N_A·tanδ₅=734.20×0.404=296.62kN/m>FƊ=232.50kN/m故取：F₅=232.50kN/m

F'₅=F₅=232.50kN/m

D.第二层土工复合材料与第二层土工膜接触面的安全系数

F_s5=（F₅）_max/F'₅=296.62/232.50=1.28

E.第二层土工膜与第二层粘土衬垫之间的剪力

已知第二层土工膜与第二层粘土衬垫接触面摩擦角为δ₆=25°，tanδ₆=0.466

（F₆）_max=N_A·tanδ₆=734.20×0.466=342.14kN/m>FƋ=232.50kN/m

故取：F₆=232.50kN/m

F'₆=F₆=232.50kN/m

F.第二层土工膜与第二层粘土衬垫接触面安全系数

F_s6=（F₆）_max/F'₆=342.14/232.50=1.47

（二）施工结束后边坡村垫系统的稳定性

位于边坡的粘土衬垫如图4-16所示，也可将其分为两个不连续部分，主动楔位于坡上可导致破坏而被动楔则位于坡脚并抵抗破坏。图4-16标出了作用于主动楔和被动楔上的力，主动楔和被动楔相互作用的力为E_A及E_P，其方向仍假定和坡面平行，坡顶仍假定存在张开裂缝使滑动体与坡顶其他土体不相连接。各作用力、摩擦角及边坡几何尺寸所用符号除与图4-15所用相同之外，尚有：

H为粘土衬垫厚度（垂直边坡）；H_s为覆盖砂层的厚度（垂直边坡）；γ_s为覆盖砂层之重度；P_A为砂层作用于主动楔上部的法向力，P_A＝γ_s·H_s[L_H－（H/sinβ）]; P_A为砂层作用于被动楔上部的法向力，P_A＝γ_s·H_s·（H/sinβ）；F_TA为由邻近材料传递至主动楔上部产生的摩擦力；F_TP为由邻近材料传递至被动楔上部产生的摩擦力。

其余符号与“1、施工期边坡村垫系统的稳定性”部分相同。

图4-16 边坡第一层粘土衬垫受力分析剖面图^[3]

考虑主动楔力的平衡（图4-18）

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因

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由（4-13a）（简称（a），以下各式略同）→（c）

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考虑被动楔力平衡（图4-16）

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用F_T=F_TA+F_TP表示相邻材料传至衬垫（包括主动楔和被动楔）上部产生的摩擦力。

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上式可改写成

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式中：A=W_A·sinβ·cosβ＋F_Tcosβ－P_Psinβ

B=-[（W_A·cosβ＋P_A）cosβtanδ＋（W_p+W_A·sinβ²＋F_T·sinβ＋P_P·cosβ）tanδ]

而C＝（W_A·cosβ＋P_A）·sinβ·tanδ·tanφ

而

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由（d）

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由（a）

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算例2：仍如图4-14的双层复合衬垫系统，位于边坡位置，其有关资料与算例1相同，试计算施工结束后该系统各接触面上的剪力和层间稳定安全系数。

已知坡角β＝18.4°，sinβ＝0.316,cosβ＝0.949

覆盖砂摩擦角φ_s=32°，tanφ＝0.625

覆盖砂层与第一层土工复合材料接触面上的摩擦角δ₁=26。，tanδ₁=0.488

W_P=0.5γ_s·（H_s/cosβ）·（H_s/sinβ）＝0.5×18×0.63×1.90=10.77kN/m

W_A＝γ_s·（H_s/cosβ）·[L_H－（H_s/sinβ）]=18×0.63×（45.75-1.90）＝497.26kN/m

A=W_A·sinβ·cosβ＝497.26×0.316×0.949=149.12

B=－（W_p·tanφ_s+W_A·sinβ²·tanφ_s+W_A·cosβ²·tanφ₁）

＝-[10.77×0.625+497.26×（0.316）²×0.625+497.26×（0.949）²×0.488]

=-[6.73+31.03+218.54]=-256.30

C=W_A·sinβ·cosβ·tanφ_s·tanφ₁=497.26×0.316 x0.949×0.488×0.625=45.48

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B.覆盖砂与第一层土工复合材料之间的剪切力

F₁=W_A·cosβ·tanφ₁/F_.=497.26×0.949×0.488/1.25=151.50kN/m

N_A=W_A·cosβ＝497.26×0.949=471.90kN/m

F'₁=F₁=151.50kN/m

C.第一层土工复合材料与第一层土工膜之间的剪切力

已知第一层土工复合材料与第一层土工膜接触面摩擦面δ₂=22°，tanδ₂=0.404

（F₂）_max=N_A·_tanδ²=471.90×0.404=190.65kN/m>F'₁=151.50kN/m

故取：F₂=151.50 kN/m

F'₂=F₂=151.50kN/m

D.第一层土工复合材料与第一层土工膜接触面安全系数

F_s2=（F₂）_max/Fƈ=190.65/151.50=1.26

E.第一层土工膜与第一层粘土衬垫之间的剪切力

已知第一层土工膜与第一层粘土衬垫接触面摩擦面δ₃=25°，tanδ₃=0.466

（F₃）_max=N_A·tanδ₃=471.90×0.466=219.91kN/m>F'₂=151.50kN/m

故取：F₃=151.50kN/m

F'₃=F₃=151.50kN/m

F.膜和第一层粘土衬垫接触面安全系数

F_s3=（F₃）_max/F'₃=219.91/151.50=1.45

G.第一层粘土衬垫与第二层土工复合材料接触面安全系数

已知坡角β＝18.4°，sinβ＝0.316,cosβ＝0.949，粘土的摩擦角φ_c=30°，tanφ_c=0.577

第一层粘土衬垫与第二层复合材料接触面摩擦角δ₄=28°，tanδ₄=0.532

F_T=F'₃=151.50kN/m

P_p＝γ_s·H_c/sinβ＝18×0.60×1.0/0.316=34.18kN/m

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H.第一层粘土衬垫与第二层土工复合材料之间的剪切力

F_A＝（W_A·cosβ＋P_A）·tanδ₄/F_s4=（773.65×0.949+459.92）×0.532/1.77=358.91 kN/m

F₄=F_A=358.91kN/m N_A=W_A·cosβ＋P_A=773.65×0.949+459.92=1194.11 kN/m

F'₄=F₄=358.91kN/m

Ⅰ.第二层土工复合材料与第二层土工膜之间的剪切力

已知第二层土工复合材料与第二层土工膜接触面摩擦面δ₅=22°，tanδ₅=0.404

（F₅）_max=N_A.tanδ₅=1194.11×0.404=482.42kN/m >F'₄=358.91kN/m

故取

F₅=358.91kN/m

F'₅=F₅=358.91kN/m

J.第二层土工复合材料与第二层土工膜接触面安全系数

F_s5=（F₅）_max/F'₅=482.42/358.91=1.34

F_s6=（F₆）_max/F'₆=342.14/232.50=1.47

K.第二层土工膜与第二层粘土衬垫之间的剪切力

已知第二层土工膜与第二层粘土衬垫接触面摩擦面δ₆=25。，tanδ₆=0.466

（F₆）_max=N_A·tanδ₆=1194.11×0.466=556.46kN/m>F'₅=358.91kN/m

故取

F₆=358.91kN/m

F'₆=F₆=358.91kN/m

L 第二层土工膜与第二层粘土衬垫接触面安全系数

F_s6=（F₆）_max/F'₆=556.46/358.91=1.55

三、垃圾的稳定性

在衬垫设施内的垃圾由于自身重力作用，其内部也会产生稳定问题，图4-17表示可能存在的几种破坏类型，图4-17（a）表示在垃圾内部产生圆弧滑动，这只有在垃圾堆积很陡时才会发生，可采用前述的边坡土体稳定性方法进行分析，唯对其抗剪强度参数的选择要十分小心，应注意到垃圾内摩擦角通常很高，但变化幅度极大，可能从30变至60°。图4-17（b）～（d）表示多层复合衬垫中存在有低摩擦面时可能发生的几种破坏情况。如沿垃圾与土工膜，砂层与土工膜，土工膜与土工网或土工膜与湿粘土之间这些接触面都有可能发生滑动。如果临界破坏面发生在土工膜的下面如图4-17（c）～（d）所示，则衬垫可能从锚沟脱出或在锚沟内被拉断，此时要附加一个作用力F_a或T_L。一个典型的例子如图4-17（d），图中T_L值等于土工膜的屈服应力乘以其厚度。

图4-17 城市垃圾几种可能的破坏模式^[3]

（a）通过垃圾体的转动破坏；（b）通过垃圾体积与地基的转动破坏；（c）沿衬垫系统的滑动破坏；（d）通过垃圾体并沿衬系统发生的滑动破坏

在填埋场未填满时垃圾沿衬垫接触面滑动（图4-17（c）的稳定性评价，仍可采用双楔体分析方法。填埋场未填满时其外形如图4-18所示，将如图4-18（a）所示的垃圾分成不连续的两部分，在边坡上的是引起滑动破坏的主动楔，而阻止滑动的被动楔则位于边坡的底部。作用于两个楔体上的力如图4-18（a）所示，图中各有关的作用力、摩擦角及几何尺寸说明如下：

W_P——被动楔的重量；

N_P——作用于被动楔底的法和力；

F_p—作用于被动楔底部的摩擦力；

E_HP——主动楔作用于被动的法向力（大小未知，方向垂直于两楔体的接触面）；

E_VP——作用于被动楔边上的摩擦力（大小未知，方向与两楔体接触面平行）；

F_SP——被动楔的安全系数；

δ_P——被动楔下多层复合衬垫各接触面中最小的摩擦角；

φ_s——垃圾内摩擦角；

a——垃圾的坡角；

θ——填埋场基底的倾角；

W_A——主动楔的重量；

N_A——作用于主动楔底部的法向力；

图4-18 填埋场垃圾两相邻楔体上的作用力^[3]

F_A——作用于主动楔底部的摩擦力；

E_HA——被动楔作用于主动楔上的法向力

（大小未知，方向垂直于楔体接触面）E_HA=E_HP;

E_VA——作用于主动边上的摩擦力（大小未知，方向与两楔体接触面平行）；

F_SA——主动楔的安全系数；

δ_A——主动楔下多层复合衬垫各接触面中最小的摩擦角（可在边坡中使用残余接触面摩擦角）；

β——坡角；

F_s——整个垃圾的安全系数。

∑F_Y=O,

W_P+E_VP=N_P·cosθ＋F_P·sinθ

因：

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由（4-17b）（简称b，以下各式略同）→（a）,（c）→（a）

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（b）→（e）

N_P·cosθ·tanδ_P/F_SP=E_HP+N_P·sinθ

N_P[（cosθ·tanδ_P/Fs_P）-sinθ]=E_HP

故：

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（f）→（d）

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由此可求出：

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考虑主动楔力的平衡（图4-18（c）

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因：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

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可得：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

因E_HA=E_HP,F_SA=F_SP=F_S，由（7）=（14），可得：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

令W_T=W_A+W_P，为垃圾的总重量，将上式化简成一个一元三次方程式

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

式中：A=W_A·sinβ·cosθ＋W_P·cosβ·sinθ

B＝（W_A·tanδ_p+W_P·tanδ_A+W_r·tanφ_s）·sinβ·sinθ

－（WA·tanδ_A+W_P·tanδ_p）·cosβ·cosθ

C=-[W_T·tanφ_s·（sinβ·cosθ·tanδ_p+cosβ·sinθ·tanδ_A）＋（W_A·cosβ·sinθ＋W_P·sinβ·cosθ）·tanδ_A·tanδ_p]

D=W_T·cosβ·cosθ·tanδ_A·tanδ_p·tanφ_s

若填埋单元底部倾斜度很小，θ≈0，则sinθ≈0,cosθ≈1，方程（4-2-10）的系数项可简化为：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

算例3：一正在填埋的垃圾填埋场如图4-19所示，可能产生的滑动型式如图4-19c，试用双楔体分析计算其稳定安全系数，其基本资料如下：底部衬垫接触面摩擦角δ_p＝18°，边坡衬垫接触面残余摩擦角δ_A=10°；垃圾的内摩擦角φ_s=33°；垃圾重度11.0kN/m；填埋场底斜度2%（1:50）；垃圾填埋坡度20%（1:5）；坡角β＝18.4°；坡高15.25m；垃圾坡脚至边坡坡脚距离45.75m；垃圾顶边至边坡顶边距离15.25m。

解：作用于垃圾上的力见图4-19，已知坡角β＝18.4°，sinβ＝0.316,cosβ＝0.949，δ_A=10°，tanδ_A=0.176，δ_p=18°，tanδ_p=0.325，φ_s=33°，tanφ_s=0.694。

垃圾的总重量：W_T=0.5×（45.75+15.25）×15.25×11.10=5116.38kN/m

被动楔的重量：W_P=0.5×45.75×9015×11=2302.37kN/m

主动楔的重量：W_A=W_T-W_P=5116°38-2302°37=2814.01kN/m

因填埋单元底部的倾斜度为2%，θ＝1.15°，故有sinθ＝sin1.15=0.02≈0,cosθ＝cos1.15=0.9998≈1，可以用式（4-19）计算F_s:

图4-19 一个城市垃圾填埋场在填埋期间的剖面图^[3]

A=W_A·sinβ＝2814.01×0.316=889.23

B=－（W_A·tanδ_A+W_P·tanδ_p）·cosβ＝-（2814.01×0.176+2302.27×0.325）×0.949=-1180.12

C=－（W_T·tanφ_s+WP·tanδ_A）·sinβ·tanδ_p=-（5116.38×0.649+2302.37×0.176）×0.316×0.325=382.63

D=W_T·cosβ·tanδ_A·tanδ_p.tanφ_s=5116.38×0.949×0.176×0.325×0.649=180.25

代入F_s的一元三次方程，得：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

化简成：

城市垃圾地质环境影响调查评价方法

即：

用试算法求解，结果如表4-11。

表4-11 稳定性系数使算表

四、垃圾坝稳定性问题

我国已建的填埋场大部分是山谷型填埋场。山谷型填埋场通常需在山谷出口处设一垃圾坝，使填埋场形成一个相对独立的作业区，在保持填埋体的稳定性的同时，增加填埋场库容，防止雨季作业时废物被雨水冲出填埋场外。垃圾坝一般就地取材，设计成土石坝。

垃圾坝承受的主要作用力有：①坝体自重；②填埋体土压力；③渗透压力。这些作用力对垃圾坝稳定性的影响如下：

（1）坝体自重：是垃圾坝的主要荷载，取决于坝体材料的容重和坝体剖面尺寸。对透水坝，应对其浸润线上下部分分别取湿容重和饱和容重计算其自重。由于垃圾坝一般不太高，坝坡较缓，因此因自重引起坝体破坏的可能性不大；

（2）填埋体土压力：相对于填埋体而言，垃圾坝为一场背向填埋体方向倾斜的挡土墙，承受主动土压力。根据库仑土压力理论，主动土压力P_a为：

P_a=0.5γHK_a

式中：γ为填埋体容重（kN/m³）,H为坝高（m）; K_a为库仑主动土压力系数，是填埋体内摩擦角、填埋体与垃圾坝内坡间的内摩擦角、内坡倾角和填埋体顶面向垃圾坝方向的平均倾角A的函数，可以查表确定。由于填埋体的内摩擦角相对于其他土体来说是比较大的，因此垃圾坝承受的主动土压力相对较小。主动土压力方向与垃圾坝内坡的法向成δ夹角。由于垃圾坝内坡坡度一般为1/4～1/2，因此主动土压力作用方向接近于铅直向下，对垃圾坝的整体抗滑稳定性有利。

（3）渗透压力：采用垂直防渗方案（即在地下水汇集的出口处布设灌浆帐幕）的填埋场，垃圾坝一般设计成透水坝，允许渗滤液渗透通道坝体，进入坝前的污水池。对这种类型的垃圾坝，渗透压力是影响坝体稳定性的最主要荷载，其危害主要体现在以下几个方面：①渗流使浸润线以下的坝体受到水的上浮力作用，降低了有效重度和抗剪强度指标（内聚力和内摩擦角），从而降低了坝坡的抗滑稳定性；②渗透压力过大，将使坝体或坝基的某些部位产生渗透变形（管涌或流土等），造成坝体的严重沉陷，甚至丧失稳定，可通过在坝基和坝坡铺设排水反滤层的方法来克服渗透变形；③由于渗滤液是一种高浓度有机废水，其化学潜蚀（溶解坝体材料中的某些组分）作用很强，还应注意坝体材料抗渗滤液腐蚀的性能。采用水平防渗方案（压实粘土或高密度聚乙烯）的填埋场，垃圾坝内坡亦被防渗衬层所覆盖，浸润线位置很低，渗透变形微弱，化学潜蚀也可忽略。另外，填埋场底部防渗衬层对垃圾坝坝基而言相当于防渗铺盖，能够有效地降低垃圾坝坝基的水力坡度，防止垃圾坝因坝基渗透变形过大而失稳。

五、位于滑坡体上垃圾场稳定性评价

位于滑坡体上垃圾场稳定性评价，除要评价其自身稳定性外，还要评价其所处的滑坡体的稳定性。滑坡体的稳定性评价可参见相关书箱，这里不作叙述。

5. 成孔桩混凝土方量如何计算！！！求大神给个直观的算法！！！

钻孔混凝土灌注桩工程量计算
①成孔工程量：
1）钻孔桩：计量单位：m3
V=桩径截面积*成孔长度
V入岩增加=桩径截面积*入岩长度
成孔长度----自然地坪至设计桩底标高
入岩长度----实际进入岩石层的长度
2）冲孔桩：计量单位：m3
V砂粘土层=桩径截面积*砂粘土层长度
V碎卵石层=桩径截面积*碎卵石层长度
V岩石层=桩径截面积*岩石层长度
其中：砂粘土层长度+碎卵石层+岩石层长度=成孔长度
②成桩工程量：
计量单位：m3
V=桩径截面积*（设计桩长+加灌长度）
设计桩长----桩顶标高至桩底标高
加灌长度---按设计要求。如无设计规定，桩长25m以内按0.5m；桩长35m以内按0.8m，桩长35m以上按1.2m。
③桩孔回填工程量：
计量单位：m3
V=桩径截面积*回填深度
回填深度=自然地坪至加灌长度顶面
（4）泥浆池建拆与泥浆运输工程量：计量单位：m3
工程量按成孔工程量计取。

6. 关于水泥用量的计算

具体算法如下：
第一种：大致算法：
以 10 平方米为例：
水泥沙浆数量 10*0.015（平均厚度）=0.15 立方米
沙子用量 0.15*1500kg（每立方米沙浆用沙量）=225kg
水泥用量 225/2.5=90kg（水泥和沙子配合比按 1：2.5 考虑，这个强度足够了）
你自己再按实际面积算就可以了。
第二种：超强专业算法：
以 25 平米的院墙面为例：
查《工程定额》可知，抹灰层按 2.5cm 的厚度来计算：
水泥用量 10.6kg/m2 每增加 5mm 厚度就加2.12kg/m2,减少也同理
砂子用量 42.8kg/m2 每增加 5mm 厚度就加上 8.56kg/m2,减少也同理
这样可知你 25 平米的院墙，需内外两面抹灰共 50 平米，按 2.5cm 的抹灰厚度来 计算：
水泥需用量为 10.6kg/m2×50m2=530kg 也就是 11 包水泥
砂子需用量为 42.8kg/m2×50m2=2140kg 也就是 2 吨多砂子
先提供一个墙面抹灰的数据给你吧
查《工程定额》可知，抹灰层按 2.5cm 的厚度来计算：
水泥用量 10.6kg/m2 每增加 5mm 厚度就加上 2.12kg/m2,减少也同理
砂子用量 42.8kg/m2 每增加 5mm 厚度就加上 8.56kg/m2,减少也同理 25 平米的墙， 考虑用红砖 （标准砖） 规格 240×115×53 即其体积为 0.0015m3。 ， 砂浆采用 1：3 配比（由于是院墙，强度要求稍高点）。 砂浆含量为 0.265m3/m3 （每平方用量×水泥沙浆厚度 即： 10.6×0.025=0.265） 砌 240 墙，一共是 6 立方砖，需红砖 4000 块。
（25×0.24=6 6/0.0015=4000 4000×0.8=3200）即实际需要 3200 块砖,或者用 128×25=3200 也能得出这个数值。128 块/平米为经验值，像老泥工都是直接用 这个数值来计算的。
需砂浆 0.265m3/m3×6m3=1.59m3
水泥用量 401kg/m3 ×1.59m3＝637.59kg 也就是 13 包
砂子用量 1593kg/m3×1.59m3=2532.87kg 也就是 2.5 吨
砌 120 墙，一共是 3 立方砖，需红砖 2000 块。
需砂浆 0.265m3/m3×3m3=0.795m3
水泥用量 401kg/m3 ×0.795m3＝318.8kg 也就是 7 包
砂子用量 1593kg/m3×0.795m3=1266.44kg 用个 1.5 吨也就够啦
注：其以上均为理论值，如在实际装修过程中应考虑到砌墙中的缝隙问题。 如 1m2 砌墙所需砖为理论值为 160 块，则在实际中只需要 128 块，即 164×0.78=128 块（24 墙）
第三种：简单算法如下：
按普通砂浆来做就行了，水灰比大约在 0.6 左右，砂子和水泥可以按 1：1 来做， 还可以更少一些。 或者一袋水泥,二袋沙子,可抹 4 平米。具体的你自己算吧~
第四种：最省事的算法 就是让瓦工算
第五种：更准确的的算法
铺地砖是： 水泥用量 沙子用量
铺墙砖是： 水泥用量 沙子用量
面积*铺贴厚度*0.33/0.04=水泥的袋数
面积*铺贴厚度*0.66=沙子的立方数
面积*铺贴厚度*0.25/0.04=水泥的袋数
面积*铺贴厚度*0.75=沙子的立方数

7. 3:7灰土实际用量怎么算

体积比为3:7，你是要算压实之后的体积比吧？比如你压实之后的体积是100方，一般需要压实前的3:7灰土是100*125%，也就是125方。灰需要的体积为125*0.3=37.5方，土需要的是125*0.7+87.5方。是否明白？

8. 每立方米三七灰土中用多少生石灰

每立方米三七灰土中生石灰0.3立方，土0.7方。最佳石灰和土的体积比为3∶7，俗称三七灰土。

三七灰土是指体积比，生石灰粉的自重按12KN/m3计算；粘土自重按16KN/m3计算。

1立方米的三七灰土中，白灰（生石灰粉）360kg，粘土1120kg。

定额用量： 石灰0.51912吨，黏土1.22306吨。

但从定额消耗量看，每立方米3：7灰土含石灰0.51912吨，黏土1.22306吨，0.51912/1.22306=0.4244约等于3/7=0.4286。从这个角度看实际应该是重量比。

拓展资料

三七灰土是一种以石灰、粘土按一定比例配制而成具有较高强度的的建筑材料，在中国有悠久历史。南北朝公元6世纪时，南京西善桥的南朝大墓封门前地面即是灰土夯成的。

石灰是氧化钙（生石灰）和氢氧化钙（消石灰）的统称。不论生石灰、消石灰，水化后和土壤中的二氧化硅或三氧化二铝以及三氧化二铁等物质结合，即可生成胶结体的硅酸钙、铝酸钙以及铁酸钙，将土壤胶结起来，使灰土有较高的强度和抗水性。灰土逐渐硬化，增加了土壤颗粒间的附着强度。

9. 盖房子,一平方要用多少砖呢

64块/m²。

就是根据砌筑墙体的砖的尺寸，在每一边加上8mm或者10mm的尺寸，然后进行计算。

例如：标准粘土砖长240mm,宽115mm,高53mm，计算如下：

250mm*63mm＝0.01575m²

1/0.01575＝63.49块

就约为64块/m²

(9)粘土算法口诀扩展阅读：

标准砖尺寸为240mm×115mm×53mm的实心砖 标准砖重量 1800-1900kg/m³ 一立方米标准砖684块 1/（（0.24+0.01）*（0.115+0.01）*（0.053+0.01））=512（灰缝宽度按10mm考虑）

空心砖标准尺寸：

240mm*115mm*90mm、240mm*115mm*180mm、240mm*240mm*90mm

普通砖的形式是240＊115＊53,砂浆厚度是10mm.18墙是砖顺放和侧放构成的墙体，顺放厚度是115,侧放厚度是53，砂浆厚度是10,则墙体厚度是178,通常将这种墙叫做18墙!24墙则是丁放或则两片砖并列侧放，37墙则是丁砖和顺砖并放， “18墙”，“24墙”是指墙壁墙体的厚度18厘米或者24厘米。

通常情况下，建筑隔墙常用的是砖块，而砖块大小通常是5厘米 X 10厘米 X 24厘米，通过不同形式的搭配就有了所谓的5cm墙，10cm墙，18cm墙，24cm墙，但常用的是18cm墙，24cm墙。