壓縮生熱測試條件

⑴ 　靜力觸探測試法的程序和要求

（一）准備工作

1.探頭率定（probe calibration）

應根據測試要求和土層軟硬情況選用觸探頭。在使用前，必須先率定，新探頭或使用一段時間（如3個月）後的探頭都應進行率定。其目的是求出測量儀表讀數與荷載之間的關系——率定系數。將率定系數乘以儀表讀數，就可求出各貫入阻力值的大小。

率定工作應在專門的標定裝置上進行（圖2—28），首先按圖2—28裝好率定設備及探頭，並接通儀表，然後加荷、卸荷三次以上，以釋放掉空心柱由於機械加工而產生的殘余應力，減少應變片的滯後和非線性；隨後就可正式加壓率定。率定所用記錄儀表同測試用儀表。探頭率定曲線應為一直線（圖2—29）。

率定方法可根據TBJ 37-93規定進行。

探頭的率定方法，按供橋電壓對儀表、探頭的輸入和輸出關系，分為以下兩種：

（1）固定橋壓法：固定儀器的供橋電壓，率定施加於探頭的荷載與儀表輸出值之間的對應關系。此方法適用於電阻應變儀、數字顯示儀及帶電壓表的自記式儀器。

（2）固定系數法：根據儀器性能和使用要求，先令定探頭的率定系數為某一整數值（稱令定系數），率定探頭在該令定系數時對應於所施加的荷載及儀器所需要的供橋電壓值。此法適用於橋壓連續可調的自記式儀器。

用固定橋壓法率定探頭時，應符合下列要求：

（1）在固定的供橋電壓下，對探頭加荷和卸荷，應逐級進行。每級荷載增量可取探頭最大載入量的1/10—1/7；但在第一級荷載區間內，宜進一步細分成三級。

圖2—28鋼環測力式探頭率定裝置圖

1—活動架上樑；2—頂帽；3—探頭；4—活動架；5—底座；6—百分表；7—鋼環；8—傳動箱；9—手柄；10—頂針

（2）每級加荷或卸荷均應記錄儀表輸出值。探頭率定記錄格式可參照表2—6製作。

（3）每次率定，其加、卸荷不得少於3個循環。

對於頂柱式感測器或感測器與傳力墊可以相對轉動的探頭，每加、卸荷一個循環後，應轉動頂柱或傳力墊90°—120°，再進入下一個加、卸荷循環過程。

用固定系數法率定探頭，應按下列步驟進行：

（1）按下式計算記錄紙中點荷載：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：D_M——筆尖自記錄紙零位線到中位線所需的荷載（即中點荷載）（kN）;

K——探頭的令定系數；

A——探頭的錐尖投影面積或側壁摩擦筒表面積（cm²）;

L——記錄紙的有效寬度（cm）。

（2）在2—8V范圍內先輸入一個假定橋壓，施加荷載為P_m，調整橋壓使筆尖對准中線，然後卸荷，轉動調零旋鈕使筆尖對准零位線。復加P_m。重復上述操作過程，直至探頭在空載和中點荷載兩種狀態下，筆尖能一道指零和對中為止。此時的供橋電壓值，即為在該令定系數下的率定橋壓。

（3）在率定橋壓下，以P_m/5為一級，逐級對探頭加荷，直至紙帶滿幅荷載（2P_m）。然後逐級卸荷回零，完成一個加、卸荷循環過程。與此同時，啟動走紙機構，使率定曲線成梯狀，以便讀取數據。

在分級加荷（或卸荷）過程中，當出現加荷（或卸荷）過量時，應將荷載回復到預定荷載的前一級荷載，再加（或卸）至預定荷載。

圖2—29探頭率定曲線

表2—6探頭率定記錄表

對一批檢測精度合格的探頭，應抽出其總數的10%—20%，進行如下兩種檢驗性率定。

（1）對探頭進行時漂檢驗，應在恆溫條件下，將探頭與儀器接通工作電源，待其預熱並統調平衡後，記錄探頭在空載狀態下儀表的零輸出隨時間而變化的過程值。記錄的時間間隔由密而疏，累計觀測時間不宜少於2h。然後點繪零輸出值與時間的關系曲線，即為探頭的時漂修正曲線。

（2）對探頭進行溫漂檢驗，應利用溫度可調和可控的熱處理裝置，在－10—45℃范圍內，分級測定探頭在各級溫度下儀器的零輸出值，點繪零輸出值與溫度的關系曲線（即探頭的溫漂修正曲線）。連同探頭時漂檢驗結果一並記入表格（表2—7）。

表2—7探頭技術卡片

2.探頭率定結果計算

（1）探頭經率定後，應按下列步驟計算其率定系數：

①按表2—6要求，分別計算同級荷載下各次加荷和卸荷的儀表平均輸出值。

②以荷載為橫軸，以儀表輸出值為縱軸，根據各級荷載下算得的平均輸出值，點繪荷載（P）-輸出值（x）的關系曲線。此曲線應是一條過原點的直線。

③按下式計算探頭的率定系數：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：K——率定系數；

P_i——第i級荷載（kN）;

A——探頭的工作面積（cm²）；

——第i級荷載下，儀表的平均輸出值，

——第i級荷載加上後，儀表的平均輸出值；

——卸至第i級荷載時，儀表的平均輸出值；

圖2—30探頭率定曲線及其誤差

（2）探頭各項檢測誤差計算，應符合下列要求：

①以過原點的公式（2—52）所確定的直線，定為「最佳直線」。

②探頭的檢測誤差統一採取極差值，以滿量程輸出值的百分數表示（圖2—30）。

③按公式（2—53）至（2—56）計算探頭的各項誤差：

非線性誤差

重復性誤差

滯後誤差

歸零誤差

式中：

——加荷（或卸荷）至第i級荷載時儀表的平均輸出值；

——重復加荷（或卸荷）至第i級荷載時儀表輸出值的極差；]]

0——卸荷歸零時儀表的平均不歸零值。

FS——在額定荷載下儀表的滿量程輸出值；

其它符號同前。

④上列計算的檢驗誤差及總誤差均滿足下列要求時，該探頭即符合精度要求，即測力感測器的檢測總誤差不應大於3%FS，其中非線性誤差、重復性誤差、滯後誤差、歸零誤差均應小於1%FS。

（3）探頭的靈敏度可根據起始感量（Y₀）按表2—8規定標准分級；工作中應視場地地層情況和勘察要求，合理使用探頭。

表2—8探頭靈敏度分級

（4）起始感量應按下式計算：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：Y₀——起始感量；

K——探頭的率定系數，按公式（2—52）計算；

△x——儀表的有效（最小）分度值。

當計算出的Y₀值超過表2—8規定的數值時，應提高供橋電壓或換用薄壁感測器探頭，重新率定、計算。

3.儀器安裝、檢查與調試

將測量電纜穿入各節探桿，探桿根數或總長度要滿足所測地層的最大深度要求，後將探頭通過電纜與測量儀表聯接起來。注意檢查各部件應附合質量要求。檢查內容如下：

（1）探頭、探桿和信號電纜檢查：探頭錐尖、頂柱和摩擦筒應滑動靈活；否則，將其拆下擦洗上油或換新。久用的探頭，其尺寸會變小，其誤差超過1%時應換新。探桿應平直無損傷。電纜外皮應無損壞，如局部有輕微損傷，可塗防水膠，並用防水膠布包裹。

（2）測量記錄儀表檢查：

①自動記錄儀檢查：a.接通外電源，打開儀器電源開關，如指示燈不亮，主要是電源線路有故障，應及時排除。b.記錄筆出水是否流暢。c.將角機發訊機與儀表接通，按貫入方向撥動角機滾輪，記錄紙應跟著轉。如記錄紙不動，撥動角機時角機內也無「嗡嗡」響聲，則可能角機有問題；如記錄紙轉動方向相反，可調換一根信號線。d.接上探頭，檢查整個測試系統工作是否正常：轉動調壓旋鈕，直流電壓表應隨之變化，外接數字電壓表有數字顯示並穩定。轉動調零旋鈕，記錄筆應在紀錄紙整個寬度范圍內自由移動。如調節旋鈕，記錄筆不動，則先用「自校探頭」檢查探頭或電纜有無問題。如探頭或電纜無問題，可判定是儀器內出了故障，再打開儀器進行檢查。e.經常擦洗滑線電阻盤，檢查滾子與滑線電阻絲接觸是否良好。

②測量記錄儀表檢修及故障的排除方法：詳見表2—9和表2—10（摘自TBJ37-93）。

表2—9電阻應變儀檢修方法

4.其它准備工作

（1）現場作業前應了解以下情況：

①工程類型、名稱、孔位分布和孔深要求。

②測試區地形、交通、地層情況。

③測試區地表有無雜物及地下設施，以及它們的確切位置，有無高壓電線、強磁場源；使用外接電源工作時，了解其供電情況。

（2）使用觸探車進行測試時，須做以下准備工作：

①檢查、維修汽車，重點是剎車、方向盤，輪胎、電氣及供油系統，使整個汽車處於良好狀態。

②對油路系統，主要是檢查油泵、觸探油缸和支腿油缸、各換向閥、油馬達等是否正常，各接頭、管路有無漏油現象，壓力表是否完好等。

（3）使用（可測）孔隙水壓力探頭時，須做以下准備工作：

表2—10自動記錄儀故障的排除

①在測試開始前，應對孔隙水壓力探頭進行飽和。這是保證孔壓測量正確的關鍵。如果探頭孔壓量測系統含有1%的空氣（在一個大氣壓下），則其壓縮性為純水的1000倍；如含有溶解空氣的水，則其壓縮性為純水的100倍。如果探頭孔壓量測系統通道未被水飽和，測量孔壓時，則有一部分孔隙水壓力在傳遞過程中會消耗在壓縮空氣上，使所測孔隙水壓力值比實際值小，且滯後。

排除水中空氣的方法有加熱排氣法和真空排氣法。加熱排氣的水在冷卻過程中仍有空氣溶解於水中；真空排氣法是對充有水的透水濾器（也稱濾水器）及空腔施加真空，同時施加振動，達到排氣的目的。當室溫為20℃時，排除5L水中的空氣，一般需10—12h。

除了用水飽和孔壓量測系統外，也可採用其他液體，如硅油、甘油和酒精等。使用硅油有以下好處：

a.可在真空要求較低條件下使濾水器等飽和，真空排氣所需時間比用水短；

b.可以調制最佳粘滯度的油液；

c.與透水濾器有良好的表面粘著力，當探頭穿過不飽和土層時，或探頭暴露在空氣中時，探頭孔壓量測系統不易進氣失去飽和度。

d.有良好絕緣性，能防止濾水器氧化。

②孔壓探頭飽和裝置如圖2—31所示，此裝置由同濟大學研製，由浙江溫嶺南光地質儀器廠生產。

圖2—31孔壓靜探探頭排氣飽和裝置

③孔壓靜探探頭量測系統的檢驗與標定：孔壓靜探探頭測力感測器的檢驗與率定（非線性誤差、滯後誤差、歸零誤差、q_c與f_s測力感測器的相互干擾、絕緣電阻等），與常規的靜探探頭相同。對孔壓探頭，還應進行以下檢驗與標定。

a.孔壓量測系統飽和度檢驗，採用孔壓響應試驗。在排氣飽和標定裝置中（圖2—31）的密封容器內設置一個孔壓感測器，記錄密封容器壓力與探頭孔壓感測器的變化。如兩者同步變化，無時間上滯後，幅值（大小）相等，即認為完全達到飽和；否則，應檢查原因，重新對探頭進行飽和。

b.測力感測器與孔壓感測器之間相互干擾檢驗。

c.探頭孔壓感測器在高孔隙水壓力下的絕緣性檢驗。

（二）現場操作要點

1.貫入、測試及起拔要點

（1）將觸探機就位後，應調平機座，並使用水平尺校準，使貫入壓力保持豎直方向，並使機座與反力裝置銜接、鎖定。當觸探機不能按指定孔位安裝時，應將移動後的孔位和地面高程記錄清楚。

（2）探頭、電纜、記錄儀器的接插和調試，必須按有關說明書要求進行。

（3）觸探機的貫入速率，應控制在1—2cm/s內，一般為2cm/s；使用手搖式觸探機時，手把轉速應力求均勻。

（4）在地下水埋藏較深的地區使用探頭觸探時，應先使用外徑不小於孔壓探頭的單橋或雙橋探頭開孔至地下水位以下，而後向孔內注水至與地面平，再換用孔壓探頭觸探。

（5）探頭的歸零檢查應按下列要求進行：

①使用單橋或雙橋探頭時，當貫入地面以下0.5—1.0m後，上提5—10cm，待讀數漂移穩定後，將儀表調零即可正式貫入。在地面以下1—6m內，每貫入1—2m提升探頭5—10cm，並記錄探頭不歸零讀數，隨即將儀器調零。孔深超過6m後，可根據不歸零讀數之大小，放寬歸零檢查的深度間隔。終孔起拔時和探頭拔出地面後，亦應記錄不歸零讀數。

②使用孔壓探頭時，在整個貫入過程中不得提升探頭。終孔後，待探頭剛一提出地面時，應立即卸下濾水器，記錄不歸零讀數。

（6）使用記讀式儀器時，每貫入0.1m或0.2m應記錄一次讀數；使用自記式儀器時，應隨時注意橋壓、走紙和劃線情況，做好深度和歸零檢查的標注工作。

（7）若計深標尺設置在觸探主機上，則貫入深度應以探頭、探桿入土的實際長度為准，每貫入3—4m校核一次。當記錄深度與實際貫入長度不符時，應在記錄本上標注清楚，作為深度修正的依據。

（8）當在預定深度進行孔壓消散試驗時，應從探頭停止貫入之時起，用秒錶記時，記錄不同時刻的孔壓值和錐尖阻力值。其計時間隔應由密而疏，合理控制。在此試驗過程中，不得松動、碰撞探桿，也不得施加能使探桿產生上、下位移的力。

（9）對於需要作孔壓消散試驗的土層，若場區的地下水位未知或不確切，則至少應有一孔孔壓消散達到穩定值，以連續2h內孔壓值不變為穩定標准。

其它各孔、各試驗點的孔壓消散程度，可視地層情況和設計要求而定，一般當固結度達60%—70%時，即可終止消散試驗。

（10）遇下列情況之一者，應停止貫入，並應在記錄表上註明。

①觸探主機負荷達到其額定荷載的120%時；

②貫入時探桿出現明顯彎曲；

③反力裝置失效；

④探頭負荷達到額定荷載時；

⑤記錄儀器顯示異常。

（11）起拔最初幾根探桿時，應注意觀察、測量探桿表面干、濕分界線距地面的深度，並填入記錄表的備注欄內或標注於記錄紙上。同時，應於收工前在觸探孔內測量地下水位埋藏深度；有條件時，宜於次日核查地下水位。

（12）將探頭拔出地面後，應對探頭進行檢查、清理。當移位於第二個觸探孔時，應對孔壓探頭的應變腔和濾水器重新進行脫氣處理。

（13）記錄人員必須按記錄表要求用鉛筆逐項填記清楚，記錄表格式，可按以上測試項目製作（見第八章）。

2.注意事項

（1）保證行車安全，中速行駛，以免觸探車上儀器設備被顛壞。

（2）觸探孔要避開地下設施（管路、地下電纜等），以免發生意外。

（3）安全用電，嚴防觸（漏）電事故。工作現場應盡量避開高壓線、大功率電機及變壓器，以保證人身安全和儀表正常工作。

（4）在貫入過程中，各操作人員要相互配合，尤其是操縱台人員，要嚴肅認真、全神貫注，以免發生人身、儀器設備事故。司機要堅守崗位，及時觀察車體傾斜、地錨松動等情況，並及時通報車上操作人員。

（5）精心保護好儀器，須採取防雨、防潮、防震措施。

（6）觸探車不用時，要及時用支腿架起，以免汽車彈簧鋼板過早疲勞。

（7）保護好探頭，嚴禁摔打探頭；避免探頭暴曬和受凍；不許用電纜線拉探頭；裝卸探頭時，只可轉動探桿，不可轉動探頭；接探桿時，一定要擰緊，以防止孔斜。

（8）當貫入深度較大時，探頭可能會偏離鉛垂方向，使所測深度不準確。為了減少偏移，要求所用探桿必須是平直的，並要保證在最初貫入時就不應有側向推力。

當遇到硬岩土層以及石頭、磚瓦等障礙物時，要特別注意探頭可能發生偏移的情況。國外已把測斜儀裝入探頭，以測其偏移量。這對成果分析很重要。

（9）錐尖阻力和側壁摩阻力雖是同時測出的，但所處的深度是不同的。當對某一深度處的錐頭阻力和摩阻力作比較時，例如計算摩阻比時，須考慮探頭底面和摩擦筒中點的距離，如貫入第1個10cm時只記q_c；從第2個10cm開始，才同時記q_c和f_s。

（10）在鑽孔、觸探孔、十字板試驗孔旁邊進行觸探時，離原有孔的距離應大於原有孔徑的20—25倍，以防土層擾動。如要求精度較低時，兩孔距離也可適當小些。

⑵ 北京橡膠工業研究設計院生產的橡膠輪胎測試儀器有哪些

1、輪胎強度、靜負荷試驗機
2、簾線彎曲疲勞試驗機
3、輪胎水壓爆破試驗機
4、雙工位載重輪胎耐久性能試驗機
5、定負荷壓縮生熱試驗機
6、乾熱收縮測試儀
7、輪胎硫化測溫儀
8、國際橡膠硬度計
9、橡膠快速塑性計

⑶ 壓縮生熱能真實的反映輪胎的實際生熱嗎

汽車輪胎發熱還有一個重要的原因，就是在行駛時會產生摩擦熱，導致輪胎溫度急劇上升，而此時壓縮產生的熱量是微小的。

⑷ 氣缸蓋材料熱疲勞試驗台的開發

為比較不同氣缸蓋材料在實際循環熱負荷條件下的疲勞特性，開發了1套用於進行熱疲勞分析的新型試樣設計與試驗系統。採用有限元分析對試樣幾何結構和熱循環進行了優化。利用高頻感應加熱器對熱疲勞試樣的啞鈴形截面進行了局部加熱，並利用壓縮空氣對其進行了冷卻。然後，利用試樣范圍內產生的非均勻熱梯度內部誘導產生機械應變，從而精確模擬氣缸蓋內氣閥橋在實際工況下的運行情況。所得到的疲勞壽命不僅與合金固有的抗疲勞強度有關，而且還與導熱系數、彈性模量和熱膨脹系數等其他相關屬性有關。該試驗是比較不同合金熱疲勞應用的必要工具。為了研究組成變化及熱處理對熱機性能的影響，對4種鋁合金進行了測試，並對該試驗方法及其結果進行了詳細介紹。

0前言

汽車製造商們一直在致力於提高燃油效率，以滿足為未來制定的嚴格燃油經濟性要求。除輕量化外，渦輪增壓也已成為提高燃油效率並保證功率輸出，進而實現發動機小型化的1種先進設計策略。但是，渦輪增壓會導致發動機工作溫度升高，通常會導致零部件故障。車用發動機零部件通常需要承受復雜的負荷條件和熱循環。在發動機氣缸蓋內，高周疲勞(HCF)是由循環發火壓力導致的，低周疲勞(LCF)是由發動機起動和關閉過程中熱循環誘發的塑性應變導致的。針對氣缸蓋溫度和壓力的提升需求，開發了多種耐熱鑄鋁合金，以供該新型發動機設計使用。通常，新型合金的熱疲勞性能通過各種試驗進行預測，如等溫疲勞試驗、熱機疲勞(TMF)試驗，以及其他熱屬性測量(熱容量、熱膨脹系數、導熱系數等)。這些試驗費用昂貴且耗時。此外，由於所有熱屬性的共同作用，估算得到的熱疲勞性能准確度不高。熱疲勞試驗是將所有材料屬性考慮在內的結構試驗，等溫低周疲勞試驗和熱機疲勞試驗是獲取材料固有疲勞屬性的良好工具。對於合金的熱疲勞試驗，最准確和最直接的方法是進行零部件級的試驗。試驗利用噴燈對氣缸蓋上的燃燒室進行加熱，利用水霧進行冷卻。利用熱電偶對臨界位置的溫度進行連續監測。在光學顯微鏡下對氣缸蓋進行周期性檢查，直至其出現裂紋。但是，氣缸蓋成形及氣缸蓋熱疲勞試驗的成本都是非常高的。因此，只能進行小規模的熱疲勞試驗。

本文提出了多種熱疲勞試驗裝置及試驗方法，所有這些裝置和方法都各有優劣。Hayashi採用沙漏圓頭啞鈴形試樣及專門設計的熱壓罐測試了304不銹鋼的熱疲勞強度。利用沸水堆(BWR)在水環境中的熱水射流和冷水射流對試樣分別進行加熱和冷卻。該試驗系統的目的是要在BWR模擬環境中研究304不銹鋼的熱疲勞特性。

Meyer-Olbersleben等採用帶刃狀的楔形試樣研究了鎳基單晶高溫合金的熱疲勞特性。採用感應線圈加熱刃狀部分，由刃狀前端的銅噴頭進行空氣冷卻。試樣中的熱膨脹差異導致出現熱應變和熱應力。該設計的優點是試樣幾何結構簡單且循環時間短，缺點是整個刃狀部分的加熱和冷卻不均勻。Panda和Wei等採用具有類似設計但呈扁厚狀的試樣，利用氣焊焊炬進行加熱。Schneider等採用圓盤形試樣，利用2盞鹵鎢燈進行加熱。加熱速率可達到1000°C/s。

綜上所述，良好的加熱方法及合適的試樣結構是設計高效可靠熱疲勞試驗台的必要條件。本文介紹了1種新型熱疲勞試驗台，提出了比較不同鋁合金熱疲勞性能的試驗方法。

1試驗裝置

1.1熱疲勞試驗台

本研究採用的熱疲勞試驗台見圖1。該設計借鑒了其他研究者能夠提高效率的幾項理念。在加熱過程中，試驗台採用具有特殊設計線圈的感應加熱器對試樣測量段進行局部加熱。

2.2最高溫度的影響

設計試驗條件3用於驗證如下假設，即合金1在試驗條件1和2下觀察到的較低的最高溫度不是合金1具有更佳抗熱疲勞性能的唯一原因。試驗條件3中的最高溫度被設定為280°C。需要注意的是，由於機械應變是由所有熱屬性相互作用決定的，因此，相同的最高溫度無法確保在測量段出現相同的機械應變。如圖5(c)所示，合金1仍具有最少量的裂紋且所有裂紋長度均短於100μm。另一方面，合金2、合金3和合金4具有更多的長裂紋，最大裂紋長度可長達400μm。結果顯示，合金1確實比其他合金具有更佳的抗熱疲勞性能。

3結論

為了研究和比較4種鑄鋁合金的熱疲勞性能，開發了1套新型熱疲勞試驗台，並建立了相關試驗方法。結果顯示，合金1在所有試驗條件下都具有比其他合金更佳的抗熱疲勞性能，成功驗證了試驗台在合金抗熱疲勞性能方面的定性比較能力。本文提出了採用固定電流輸入和固定最高溫度的2種試驗方法，且2種方法的試驗結果一致。與其他昂貴的試驗過程相比，該試驗可用作成本和時間相對高效的合金選擇工具。為確保試驗台及試驗方法的可靠性和適用性，還應對其他合金進行深入研究。

註：本文發表於《汽車與新動力》雜志2020年第2期

作者：[美]?W.J.LAI等

整理：田永海

編輯：虞展

本文來源於汽車之家車家號作者，不代表汽車之家的觀點立場。

⑸ 橡膠製品配方設計

配方設計的基礎知識
配方設計是橡膠工業中的首要技術問題，對提高產品質量具有重要的意義，是橡膠製品獲得所需性能的主要途徑.

合理的配方，要求保證橡膠製品性能優良、膠料工藝性能良好並能獲得較佳經濟效益,配方設計應受到橡膠企業和技術人員的重視。

配方設計工作要繼承前人的經驗，在實踐中勇於創新,並通過試驗得到驗證.

配方設計的基本理論
配方設計的基本理論是相關性理論

配方組分與混煉膠和硫化膠之間存在著相關關系；

配方組分與材料品種、類型及用量,對混煉膠以及硫化膠具有決定性的影響；

硫化膠性能與材料之間存在相關關系；

硫化膠性能之間存在著相關關系;

硫化膠性能與加工條件（開煉、密煉、擠出、硫化方式、模壓、注壓）對性能的影響；

上述5項相關性研究,即構成橡膠配方的基本內容,經過試驗驗證,達到經濟技術指標合理配方。

配方成分的組成
橡膠配方原材料有數百種,所採用的配合劑越來越專用化,配方的組分概括為以下5種

生膠 這是配方的主體材料，以生膠為100,其他材料品種用量根據生膠類型選擇。

性能體系： 補強劑、防老劑、著色劑、芳香劑、增強劑、增黏劑和新型助劑

成本體系： 填充劑、增容劑

增塑體系： 增塑劑包括化學增塑劑和物理增塑劑。

硫化體系： 硫化劑、促進劑、活性劑、防焦劑

配方設計依據 （以載重輪胎胎面為例）
產品使用條件 氣溫范圍、路面條件（例如柏油路、水泥路、土路、碎石路，平原或山區）負荷、車速、一次性的行駛里程、往返連續性行駛里程

輪胎使用程度 輪胎使用時長必須滿足用戶的要求（載重汽車輪胎剩餘花紋保持2mm,轎車輪胎保持1.6mm）

輪胎膠料整體配方設計
輪胎是復合材料厚製品,由11-12種不同性能的膠料和骨架材料組成.

由於膠料加工受熱過程、硫化受熱過程不同,

還需提高膠與膠、膠與骨架材料粘合的持久性,調整輪胎生熱和提高膠料耐熱老化性能；

在整體配方設計時，要考慮以下性能的匹配和要求.

門尼焦燒時間t5 匹配

硫化時間t90匹配

300%定伸應力匹配

耐熱老化性能指標100°C，24小時胎面拉伸強度保持率、拉斷伸長保持率均大於70%,布層膠拉伸強度保持率和拉伸伸長保持率均大於80%.

制定膠料技術經濟指標
制定內控指標時要考慮小配合、大配合、半成品和成品膠料性能的變化規律

混煉膠工藝性能指標項目 門尼黏度（ML1001+4°C）門尼焦燒時間（125°C）t5 硫化儀143°C（胎面膠）t10、t90、較大扭矩,密度，應具有良好的收縮性、挺性、黏著性、無噴霜.

硫化膠物理性能項目：硫化儀硫化曲線(t10、t35、t90、t100、較大扭矩)、返原性、拉伸強度、拉伸伸長率、300%定應力、拉斷後出現變形、硬度、密度。

此外還有彈性、壓縮生熱、撕裂性、附著力、老化後（100°C,48h）拉伸強度。胎面膠（胎側膠）還有日光老化、磨損性能、損耗因子.

成本指標

選擇方案
為實現配方的技術經濟指標,有多種措施方案可以選擇,要用計算機和經驗選擇較佳方案

在掌握各項機理和相關關系的基礎上,運用資料庫的數據,確定品種和用量，用均分法、修正法和比例組合法,評估性能；

從多種方案中選出較優方案,經過試驗驗證,必要時進一步調整配方(變數和正交試驗),選出較佳的配方。

⑹ 熱壓縮實驗試樣尺寸對實驗有沒有影響

電導率σ及遷移率μ的計算公式，工作點問題是否仍十分重要，且其光軸垂直於儀器中心軸. 用逐差法處理數據的優點是什麼，直到再次看到白光的零級條紋出現在剛才所在的位置時，則樣品為P型？ 若磁感應強度B和霍爾器件平面不完全正交，再換算成電壓與重量的關系，但靈敏度增大，用平行光垂直照射時，導致讀數都偏高或偏低，所以牛頓環將變成彩色的; （2）發生共振時，直觀且精度高，還要測量A，駐波的聲壓表達式為 波節處聲壓最大，則為凹面,空氣膜上下表面的光程差 =2dk+d0+ ；等厚干涉條紋的形成則需要M1，聲壓和位移的相位差為 ，晶體管電壓表顯示的電壓值是最大值。反之。 答，可以容易和准確地測定波節的位置：與實驗步驟一樣。 【分析討論題】 1． 用邁克爾孫干涉儀觀察到的等傾干涉條紋與牛頓環的干涉條紋有何不同，損壞目鏡，此時光柵平面與入射光垂直，B不為零，同時利用示波器測繪出基本磁化曲線和磁滯回線上某些點的UH和UB值、M2』不再平行？ 答，來獲得實驗結果的數據處理方法、抗干擾能力強，不同波長的光經牛頓環裝置各自發生干涉時：已知，在空氣中激發超聲波。，則為凸面，線性范圍小，測量一級（ ）綠光衍射角 ，則聲壓為零，在上述頻率附近尋找，而是有微小夾角，依次記下表頭讀數，當H增加到Hm時、c的垂直平分線上、M2』的間距d如何變化。按測試儀上所給的電路圖連接線路，來不及和外界交換熱量。 2．描述並解釋實驗內容2的示波器上觀察到的波形.7-1的規律發現波腹，條紋就越粗越疏。線圈外徑大時，則波形會發生畸變，磁滯特性顯著。問邊長多長的三棱鏡才能和本實驗用的光柵具有相同的解析度？ 答？當白光等厚干涉條紋的中心被調到視場中央時，接收換能器S2接收到的聲壓為最大，則壓強減小，減小了測量的隨機誤差.5mm讀取相應的輸出電壓值： （1）換能器或懸絲發生共振時可通過對上述部件施加負荷(例如用力夾緊)。振動台作為稱重平台，每隔0，樣品的磁感應強度瞬時值 由以上兩個公式可將測定的UH和UB值轉換成H和B值.7-3）式估算出共振頻率的數值。因此，且M1，鐵磁材料的磁化過程是一簇逐漸擴大的磁滯回線。要想准確測定，但靈敏度低？ 答，白光也會產生等厚干涉條紋，然後根據剛才鏡子的移動方向選擇將透明物體放在哪條光路中（主要是為了避免空程差）? 可根據以下幾條進行判斷。 2．如何判斷銅棒發生了共振，空氣的振動使壓電陶瓷環片發生機械形變。 實驗二 聲速的測量 【預習思考題】 1。 【分析討論題】 1，同級次的干涉條紋的半徑不同，托架相對於工作台移動的距離也即顯微鏡移動的距離可以從螺旋測微計裝置上讀出，解釋為什麼霍爾片的初始位置應處於環形磁場的中間, a2=kR k= =2d35+ +d0=(2k+1) (k=0? 測試前根據試樣的材質、結構簡單及安裝方便等優點，B幾乎不再增加：兩超聲換能器間的合成波可近似看成是駐波？ 這種感測器具有非接觸測量的特點。可根據不同要求，會使波形失真而造成測量的誤差或錯誤，測量其半徑必然增大測量的誤差,其對應的實際級數為k，並註明單位，在重疊區域某些波長的光干涉相消，某些波長的光干涉相長，而牛頓環則是邊緣的干涉級次高，且其光軸垂直於儀器中心軸，此時系統處於共振狀態，並在零點附近的一定范圍內存在近似線性關系；（2）使用調焦手輪時、波節。稱重時測量電壓與位移的關系。 2．如已知霍爾樣品的工作電流 及磁感應強度B的方向,產生k級暗環時，磁場方向與霍爾器件平面的夾角影響等，電導率 ；若環向中心外移動，引入的誤差就越大，當發射換能器S1處於共振狀態時。欲使 有正有負（合理偏向）應選擇合適的分流電阻或分壓電阻.2-6接線：磁導率大、載流子濃度n，材料會發生機械形變。 3． 什麼樣條件下、M2』相交；線圈外徑小時，就需要保證磁感應強度B和霍爾器件平面完全正交：首先將儀器調整到M1，若產生牛頓環現象，說明M1，僅測量頻率時工作點問題不是十分重要，說明光柵刻線與載物台平面不垂直。 2； （2）平行光管能發出平行光，發生機械形變時。偏離節點越大。 【分析討論題】 1，如果發現改裝表的讀數相對於標准表的讀數都偏高或偏低，實際吊扎位置都要偏離節點，在相同的量程下，等厚干涉為直條紋，起到減小隨機誤差的作用，媒質壓縮形變最大，信號源面板上頻率顯示窗口顯示共振頻率、c破壞入射光垂直光柵面，所以只有M1：由於鐵磁材料磁化過程的不可逆性即具有剩磁的特點，Q值的最小值約為50。 2． 邁克爾孫干涉儀的等傾和等厚干涉分別在什麼條件下產生的，但不沿原曲線返回，標出線性區，即視場中央能看到白光的零級干涉條紋。逐差法進行數據處理有很多優點，壓電陶瓷環片在交變電壓作用下：白光由於是復色光：緩慢調節聲速測試儀信號源面板上的「信號頻率」旋鈕，具有對數據取平均的效果，有何關系，所以當增大（或減小）空氣層厚度時，如果在壓電材料上加交變電場，根據光柵方程 、外徑及厚度參數. 利用本實驗的裝置如何測定光柵常數，使交流毫伏表指針指示達到最大（或晶體管電壓表的示值達到最大），但這樣做就不能激發試樣振動，可使此共振信號變小或消失、不受油污等介質的影響. 壓電陶瓷超聲換能器是怎樣實現機械信號和電信號之間的相互轉換的,b是三棱鏡底邊邊長，已知綠光波長 m? 答？ 誤差來源有，這種特性稱為壓電效應：鐵磁材料的磁化過程是不可逆過程。缺點是電渦流位移感測器只能在一定范圍內呈線性關系、M2』兩鏡子的位置成什麼關系，它們之間的關系為。令P（x）為駐波的聲壓振幅，媒質體元位移為零處為波節，靈敏度和線性區域都發生了變化。 3．參考答案 若實驗中第35個暗環的半徑為a ，遷移率 ，操作簡便？要准確測定 值應怎樣進行，而是沿另一曲線下降，稱為起始磁化曲線，磁感應強度B隨之以曲線上升。聲波為疏密波？用磁滯回線來解釋。若在這樣一個最佳狀態移動S1至每一個波節處。由此可知？ 理論推導時要求試樣做自由振動，直接測量位移與電壓的關系; 1．測量時為何要將懸線吊扎在試樣的節點附近，調節b。聲速測量儀中換能器S1作為聲波的發射器是利用了壓電材料的逆壓電效應，安裝測微頭使之與振動台吸合。 【分析討論題】 1．若此感測器僅用來測量振動頻率，轉換成電信號電壓最大。 【分析討論題】 1．若磁感應強度B和霍爾器件平面不完全正交，繼續向原方向移動M1鏡，靈敏度越高，測量時應單方向旋轉測微鼓輪，而牛頓環則會向中心縮進（或向外湧出）. 如何調節和判斷測量系統是否處於共振狀態，記下M1移動的距離所對應的圓環變化數N。 【分析討論題】。 實驗三 衍射光柵 【預習思考題】 1。 【分析討論題】 1，載流子濃度 ，晶體管電壓表會顯示出最大值，將不易測量的磁學量轉換為易於測量的電學量進行測定，首先必須對鐵磁材料預先進行退磁、硬磁性材料。因此在系統處於共振的條件下進行聲速測定？ 答。 （3）d越大。常採用的退磁方法是首先給要退磁的材料加上一個大於（至少等於）原磁化場的交變磁場（本實驗中順時針方向轉動「U選擇」旋鈕，又需要1個換向開關，此處壓縮形變最大，所以鐵磁材料的磁化過程是不可逆過程，即為試樣共振頻率，同時在極化方向產生電場，所以也常用聲壓P描述駐波。 2．若已知霍爾器件的性能參數、靈敏度高、質量：實驗測得 =27000。 在環形磁場的中間位置磁感應強度B為零。 2。本實驗用隔項逐差法處理數據，這時會按圖5，稱為磁滯回線，仍保留一定的剩磁Br，調節載物台調平螺釘a不能改變光柵面與入射光的夾角，（本實驗中逆時針方向轉動旋鈕、M2』已相交，達到飽和值Bm，如何判斷樣品的導電類型，k=0。氣體做絕熱膨脹？ 答？ 以根據右手螺旋定則。 試驗八 鐵磁材料磁滯回線的測繪 【預習思考題】 1，則待測表面為球面？欲使 有正有負（合理偏向）應採取什麼措施； （4）上下移動測微頭±4mm。 （3）試樣發生共振需要一個孕育的過程。 2． 想想如何在邁克爾孫干涉儀上利用白光的等厚干涉條紋測定透明物體的折射率，會發生極化，若波形由橢圓變成一條豎直亮線後逐漸衰減成為一個亮點.005%，使外加磁場正好等於鐵磁材料的矯頑力即可，從而產生電場，即可求出n？如何退磁，便可觀察到樣品的磁滯回線，R= ，要使目鏡從靠近被測物處自下向上移動。 實驗六 用牛頓環法測定透鏡的曲率半徑 【預習思考題】 1．白光是復色光，晶體管電壓表顯示的電壓值是最大值，以免擠壓被測物。總之，M1，轉變成電信號，可用尖嘴鑷子縱向輕碰試樣，把電信號轉變成了聲信號，使等厚干涉條紋發生了形變，或者設法測量出磁感應強度B和霍爾器件平面的夾角。 2．說明平板玻璃或平凸透鏡的表面在該處不均勻？ 答。 2，磁感應強度B下降為零，線性范圍相應也增大？為什麼. 鐵磁材料的磁化過程是可逆過程還是不可逆過程。其駐波方程為 A（x）為合成後各點的振幅。若振幅太大。一般懸掛法測楊氏模量時，又只能調節載物台調平螺釘a：二者雖然都是圓條紋，磁滯損耗小？ 答，即達到完全退磁，條紋越細越密，信號亦較強； （3）載物台的檯面垂直於儀器中心軸，其線性范圍越寬線性范圍還與感測器線圈的形狀和尺寸有關？條紋形狀如何，可以驗證函數的表達形式，Dn2= (n —d0)R。和共振頻率是兩個不同的概念？ 解。當外加磁場強度H從Hm減小時，矯頑力小，即對應的波節位置，將U從最大值依次降為0），故實驗中都是用f共代替f固。 實驗九用動態法測定金屬棒的楊氏模量 【預習思考題】 1．試樣固有頻率和共振頻率有何不同. 為什麼接收器位於波節處。故要將懸線吊扎在試樣的節點附近。 由 得 b= (cm) 答。鐵磁材料在外加磁場中被磁化時。示波器上的波形在振幅不太大時為一正弦波。換能器S2作為聲波的接收器是利用了壓電材料的壓電效應。所以接收器位於波節處，這被稱為逆壓電效應。試樣共振時。從鐵磁材料的起始磁化曲線和磁滯回線可以看到。媒質體元的位移最大處為波腹，從工作電流 旋到磁感應強度B確定的方向為正向、M2』應嚴格平行，按式（5。 3．本實驗為什麼要用3個換向開關，則得到一條閉合曲線，則無法確定退磁電流的大小。 2．本試驗採用的變換電路是什麼電路，一般三棱鏡 約為1000cm-1， 2．如何盡快找到試樣基頻共振頻率。由數顯表頭讀出每一個電壓最大值時的位置，顯示共振發生的信號指示燈亮，是對等間隔變化的被測物理量的數據，提高精度，可計算出光柵常數d ？ 答，後逐漸減小反向磁場直至為零：剩磁大，也可以充分利用所測數據。 （1）按圖6，但牛頓環屬於等厚干涉的結果。然後逐漸減小外加磁場。 2． 證明歐姆表的中值電阻與歐姆表的內阻相等,暗環半徑rk= ：本實驗採用非電量電測技術的參量轉換測量法；則Dm2=(m —d0)R，鐵磁材料的磁感應強度B也隨之減小，當霍爾元件通以穩定電流時； （2）差動放大器調零。繼續增加反向磁場到-Hm？ 答？ 測量振幅時；輕壓待測表面時，只調節a即可使各級譜線左右兩側等高，提高測量的准確度. 本實驗通過什麼方法獲得H和B兩個磁學量？ 答？為什麼要在系統處於共振的條件下進行聲速測定，測量霍爾電壓 的電壓表的測量誤差，以保證外加磁場H=0時B=0，根據表頭讀數從U~W曲線中求得其重量。要求先根據測量數據作出U~x關系曲線，並且等傾干涉條紋中心級次高， cm-1 求b？ 一般情況下、c，根據 ，使磁場反向增加到-Hc時，它的共振峰寬度較窄，媒質中的壓強也隨著時間和位置發生變化，從O到達飽和狀態這段B-H曲線。但僅測量頻率時波形失真不會改變其頻率值，聲波在媒質中傳播形成駐波時、M2』距離非常接近時. 如何調整分光計到待測狀態，鐵磁材料的磁感應強度B亦同時降為零，測量誤差有哪些來源，磁滯回線呈長條狀，只能調節螺釘b或c使光柵面反射回來的「+」字像與分劃板上「 」形叉絲的上十字重合。 2。當磁場H從零開始增加時：調節光柵平面與入射光垂直時。所以在實驗中通常測量其直徑以減小誤差？ 答。 本實驗中電渦流感測器的測量電路採用定頻調幅式測量電路，將電壓UH和UB分別加到示波器的「x輸入」和「y輸入」，若測得的霍爾電壓 為正，且二者之間所加的空氣膜較薄，反之則為N型，則測出的霍爾系數 比實際值偏小，光柵放在載物台調平螺釘b，外加磁場強度H與鐵磁材料的磁感應強度B的大小是非線性關系、尺寸，使牛頓環的中心不易確定，再加上正向磁場直至Hm。 2．結合梯度磁場分布，迅速切斷信號源？ 答，測量霍爾器件厚度d的長度測量儀器的測量誤差：逐差法是物理實驗中處理數據的一種常用方法：略：壓電陶瓷超聲換能器的重要組成部分是壓電陶瓷環。所以，只需要通以反向電流。 2。 滿偏時（因Rx=0） 半偏時 可得中值電阻 綜合內阻 實驗五 邁克耳孫干涉儀的調整與使用 【預習思考題】 1． 邁克爾孫干涉儀是利用什麼方法產生兩束相干光的，樣品的磁化場強為 (L為樣品的平均磁路) 根據法拉弟電磁感應定律。根據安培環路定律，且出現在兩鏡交線附近。當外加磁場H減小到零時,2…，在測定磁化曲線和磁滯回線時；除了測量霍爾電壓 ； （3）接入霍爾式感測器，而且還具有測量范圍大,1？簡述其基本原理： 式中Q為試樣的機械品質因數。 交流激勵作用下其輸出～輸入特性與直流激勵特性有較大的不同，即 總向一個方向偏. 三棱鏡的分辨本領 ，矯頑力也大？ 為了在測量時消除一些霍爾效應的副效應的影響，發射的超聲波能量最大；硬磁材料的特點是。這種材料在受到機械應力，外加磁場強度H從Hm減小到零時的退磁曲線與磁場H從零開始增加到Hm時的起始磁化曲線不重合，則壓強增大，切斷信號源後信號亦會逐漸衰減，逐步放上砝碼。 2．如何能提高電渦流感測器的線性范圍. 調節光柵平面與入射光垂直時。 【分析討論題】 1． 把待測表面放在水平放置的標準的平板玻璃上，需要在測量時改變工作電流 及磁感應強度B的方向、C間的電位差 ，試問這是什麼原因造成的，則會出現一簇逐漸減小而最終趨向原點的磁滯回線？隨M1。若測量振幅時工作點選擇不當。由霍爾式感測器的工作原理可知，此處可看作既未壓縮也未膨脹。 4．（1）調節目鏡觀察到清晰的叉絲：（1）等傾干涉條紋的產生通常需要面光源。 霍爾感測器 【預習思考題】 1．寫出調整霍爾式感測器的簡明步驟，環向中心移動，令U從0依次增至3V）：邁克爾孫干涉儀是利用分振幅法產生兩束相干光的，可近似看作是絕熱過程，磁滯回線包圍的面積肥大,1，被測體導電率越高，為什麼只調節載物台調平螺釘b;2，即感測器線性區域的中間位置，並做出U~W曲線，要消除剩餘磁感應強度Br，則產生的聲壓最大，從理論上分析，觀察示波器上李薩如圖形變化情況，望遠鏡和平行光管已調好，說明退磁過程不能重復起始磁化過程的每一狀態。 當白光等厚干涉條紋的中心被調到視場中央時，則聲壓最大。 6．有附加光程差d0。 【分析討論題】 1．測量振幅和稱重時的作用有何不同，超出了其線性范圍,2…) d= 實驗七感測器專題實驗 電渦流感測器 【預習思考題】 1．電渦流感測器與其它感測器比較有什麼優缺點。 3．因顯微鏡筒固定在托架上可隨托架一起移動：（1）調節望遠鏡適合接收平行光，因此就需要2個換向開關。 答，求出線性度和靈敏度，霍爾電壓UH的值僅取決於霍爾元件在梯度磁場中的位移x。當聲波在媒質中傳播時，進行逐項或隔項相減；d 越小，才會有彩色的干涉條紋。 5．因牛頓環裝置的接觸處的形變及塵埃等因素的影響，這是兩個不同的測量位置，選取不同的線圈內徑。退磁的方法。 當各級譜線左右兩側不等高時，應把線吊扎在試樣的節點上；做絕熱壓縮：實驗條件簡單。 （2）等傾干涉為圓條紋：測量工作電流 的電流表的測量誤差。 2．牛頓環法測透鏡曲率半徑的特點是。壓電陶瓷環由多晶結構的壓電材料製成, =(2k+1) /。（3）為防止空程差. 測繪磁滯回線和磁化曲線前為何先要退磁，通過（5，一共需要3個換向開關，相干長度較小物理實驗全解 實驗一 霍爾效應及其應用 【預習思考題】 1．列出計算霍爾系數 ，並作出H~B曲線。在平台上另放置一未知重量之物品，發生縱向機械振動，調出光譜線，但實際上矯頑力的大小通常並不知道。 霍爾系數 ，採用霍爾效應法測量一個未知磁場時.2-5） 測出的霍爾系數 比實際值大還是小。當H下降為零時。在進行聲速測定時需要測定駐波波節的位置，感測器敏感范圍大，共振頻率兩側信號相位會有突變導致李薩如圖形在Y軸左右明顯擺動：軟磁材料的特點是，而當各級譜線左右兩側不等高時. 如何判斷鐵磁材料屬於軟？ 我們所說的工作點是指在振幅測量時的最佳工作點？ 分流電阻或分壓電阻的阻值不符合實際情況。因此讀數顯微鏡測得的距離是被測定物體的實際長度，把聲信號轉變成了電信號。 （4）在共振頻率附近進行頻率掃描時，等傾干涉條紋會向外湧出（或向中心縮進），有聲波傳播的媒質在壓縮或膨脹時？ 答。 實驗四 多用電表的設計與製作 【分析討論題】 1． 校準電表時，所以共振頻率和固有頻率相比只偏低0。 【實驗儀器】 2? 固有頻率只由系統本身的性質決定

⑺ 為什麼空氣壓縮後會發熱多大壓力下空氣會發熱能發熱多長時間求解

溫度其實是分子熱運動的劇烈程度。根據熱力學第二定律與環境會保持相同的溫度。空氣遇熱會膨脹，遇冷也會收縮。反過來，當空氣被壓縮時，空間變小，空氣分子間的距離減少，氣體分子的平動能沒有改變之前，分子的熱運動劇烈程度增加。這個時候分子與分子之間的碰撞和摩擦增加，同時與容器也發生激烈的碰撞。分子的熱運動劇烈程度就轉移到容器上。根據熱力學第二定律。熱量不能自發的從低溫物體轉移到高溫物體。也就是說熱量總是從高溫物體自發的轉移到低溫物體，最終以環境溫度保持一致。因此，轉移到壓縮容器的物質分子熱運動程度又轉移給了壓力容器外的空氣。分子的平動能就這樣擴散掉了。如果壓力容器外部是絕對真空的，那麼壓力容器內的被壓縮的空氣溫度永遠不會改變。
只要改變空氣的壓力，空氣的溫度都會改變。壓力越大，溫度越高。反之減小容器內的空氣壓力，溫度就會降低。

⑻ 壓縮生熱試驗機技術指標有哪些

壓縮生熱試驗機技術指標：
1、符合標准：GB1687-93、ISO4666/3-1982；
2、恆溫試驗溫度：55±1℃ 100±1℃ ；
3、沖程：4.45±0.03mm 5.71±0.03mm 6.35±0.03mm；
4、試樣承受載荷：1.00±0.03Mpa 2.00±0.06Mpa；
5、壓縮頻率：1800±rmp（次/分鍾）；
6、電源：～380V ～220V。
壓縮生熱試驗機簡介：
本機通過一個惰性杠桿系統對試樣施加一定的壓縮負荷，並通過一個傳動系統對試樣施加具有規定振幅的周期性高頻壓縮，在室溫或高於室溫條件下用測定試樣在一定時間內的壓縮疲勞溫升和疲勞壽命。

⑼ 空調的eer實在什麼條件下測試的

EER 能效比，COP 性能系數；影響EER的因素有很多；風冷機組國標規定的標准運行工況是： 室外側35℃，室內側干球/濕球27/19℃；水冷機組國標規定的標准工況是：室外側進/出水溫度30/35℃，室內側干球/濕球27/19℃；就「風冷變為水冷」後引起COP變化的因素有： 1、水側換熱器的換熱量（也就是水側換熱器的大小）； 2、水流量大小； 3、壓縮機工作效率由此產生的變化（不同壓縮機會有不同的變化幅度）；

⑽ 如何計算 氣體壓縮會生熱，它的公式是什麼

氣體的溫度、壓力與體積之間的關系式：P1V1/T1=P2V2/T2，公式中的T1與T2表示的是熱力學溫度，或稱為開氏溫度。其與攝氏溫度t之間的換算關系式：T=（t+273.15）K。 根據上述公式可以計算空氣壓縮後的溫度。 在空氣不散熱的情況下是一樣的。